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目的探究分別在40℃和60℃下，拉應力與2205雙相鋼耐點蝕性能的關系。方法分析2205雙相不銹鋼管在施加0、140、540MPa三種拉應力的條件下，于臨界點蝕溫度以下（40℃）和臨界點蝕溫度附近（60℃）的3．5%NaCl溶液中的動電位極化行為，并對比了不同拉應力對2205雙相鋼阻抗特性的影響。結果動電位極化曲線表明，140MPa下點蝕電位穩定，40、60℃下擊破電位分別為0．7、0．8V；540MPa拉應力使雙相鋼點蝕電位從無應力時的0．9V下降至0．3V。阻抗分析表明，40℃時所有樣品均為單一阻抗特征，且阻抗值較大，應力會降低阻抗值。在60℃、開路電位條件下，0、140MPa拉應力時具有較高阻抗，540MPa拉應力時為具有點蝕萌生的阻抗弧；在60℃、600mV偏壓條件下，0、540MPa拉應力時呈現點蝕阻抗特征，而140MPa時阻抗仍較高。阻抗譜等效電路擬合結果結合不銹鋼管表面微觀形貌表明，在40℃溶液中，OCP及600mV偏壓下試樣表面均沒有發生點蝕，應力對鈍化膜電阻Ｒp沒有明顯影響，阻抗值為30000Ω·cm2左右。溫度升高至60℃后，鈍化膜阻值明顯降低；開路電位、540MPa應力條件下不銹鋼管發生點蝕，阻抗值由0MPa下的20000Ω·cm2左右降到10000Ω·cm2左右；在600mV偏壓下，0、540MPa拉應力時均發生點蝕，而140MPa時均未發現點蝕。結論在40℃和60℃，140MPa拉應力可以抑制2205雙相鋼的點蝕，540MPa拉應力則加速點蝕的發生。

2205雙相不銹鋼管具有良好的力學性能以及抗應力腐蝕能力，因此獲得了廣泛應用。由于經常服役于油田、海洋等苛刻環境中，2205雙相鋼會發生點蝕，而應力對不銹鋼管點蝕性能的影響不可忽略。目前，大部分不銹鋼管點蝕性能的研究主要集中于溫度、表面粗糙度、熱處理、溶液離子濃度等因素的影響［1—6］，而應力對雙相鋼點蝕性能的影響研究相對較少。Parkins提出［7］，應力在膜的破裂、再鈍化和點蝕形成過程中都起著重要作用。Chen發現［8］，殘余應力會加劇微小點蝕坑的形成。Zhang等［9］在3．5%（質量分數，后同）NaCl溶液中對壓應力下Fe-20Cr的點蝕行為進行研究，發現壓應力促進了蝕孔生長。但Li和Cheng研究表明［10］，載荷很小時，微小形變和應力對點蝕會產生抑制作用。可見，應力對不銹鋼管點蝕的作用仍未得到清晰認識。2205雙相不銹鋼管的臨界點蝕溫度約為60℃［11］，在臨界點蝕溫度上下特征范圍內，應力對雙相不銹鋼管點蝕行為的影響尚未見報道。為此，文中選取臨界點蝕溫度以下的40℃和臨界點蝕溫度附近60℃的3．5%NaCl溶液［12］，對比不同拉應力下2205雙相不銹鋼管的動電位極化特性，并結合電化學阻抗，分析拉應力對不銹鋼管點蝕電化學特性的影響。

1實驗

1．1樣品

材料為2205雙相不銹鋼管試樣，其室溫拉伸力學性能如圖1所示，屈服強度為620MPa，抗拉強度為810MPa。將樣品機加工、切割、打磨成拉伸試樣，其拉伸平行尺寸為20mm×5mm×2mm。實驗前，試樣用砂紙打磨至1500#，經丙酮超聲清洗后，在60℃的20%（質量分數）HNO3中鈍化30min，然后用硅酮膠封閉，使其與溶液的接觸面積為1cm2。

1．2電化學測試

采用島津EHF2000液壓伺服疲勞試驗機加載拉應力，應力分別為0、140、540MPa。根據圖1可知，加載的拉應力均在雙相不銹鋼管的彈性變形載荷區域。在CS350電化學工作站上開展3．5%NaCl溶液中的電化學阻抗和動電位極化測試，采用三電極體系：2205雙相鋼試樣為工作電極，甘汞電極為參比電極，Pt電極為對電極。NaCl溶液通過水浴分別加熱至（40±2）、（60±2）℃。分別在開路電位（OCP）和600mV（文中電位均相對于SCE）下進行電化學阻抗（EIS）測試，頻率范圍為100000～1Hz。動電位極化測量范圍為－400～1200mV，掃描速率為0．5mV/s。

2結果和分析

2．1應力對2205雙相鋼動電位極化的影響

圖2為在40℃、60℃的3．5%NaCl溶液中，不同應力下2205雙相鋼的動電位極化曲線。如圖2a所示，在40℃溶液中加載應力時，試樣的擊破電位隨應力的增加而降低，在0、140、540MPa下的擊破電位分別約為0．9、0．7、0．5V；同時，拉應力使不銹鋼管陽極區的電流密度增大。如圖2b所示，當溫度升高至60℃時，無應力條件下的擊破電位從0．9V降低至0．4V。根據文獻，該溫度在2205雙相鋼的臨界點蝕溫度附近，因此擊破電位明顯降低。此溫度下將拉應力增大至540MPa，同樣明顯降低了擊破電位；同時鈍化區的電流密度呈現暫態峰，該峰的出現表明鈍化過程中亞穩態點蝕的形成。140MPa下盡管也具有暫態峰，但擊破電位仍然較高，約為0．8V，表明該條件下的耐點蝕能力仍然較強。

2．2應力對2205雙相鋼電化學阻抗特性的影響

圖3為在40、60℃的3．5%NaCl溶液中，于開路電位和600mV偏壓條件下測得的阻抗Nyquist曲線。由圖3a和b可知，40℃時，加載應力減小了阻抗弧半徑，電荷轉移電阻隨之降低。當溫度升高至60℃時，0MPa和140MPa下的曲線具有較高的阻抗，而540MPa下的阻抗明顯降低，如圖3c所示。根據阻抗弧形態和值的大小，60℃、開路電位下2205雙相鋼已經發生點蝕，曲線顯示的結果與腐蝕形貌觀察一致。在60℃、600mV偏壓條件下，0MPa和540MPa下的阻抗弧減小，表明電荷轉移電阻明顯降低，并且觀察發現，2205雙相鋼表面已經形成肉眼可見的點蝕坑；而140MPa下的阻抗弧較大，同時未發現明顯點蝕坑。分析結果表明，2205雙相鋼在140MPa拉應力下耐蝕性較高，而在540MPa拉應力下更易發生點蝕。

圖4為分析不同條件下的阻抗譜所用的等效電路圖。當溫度為40℃時（低于臨界點蝕溫度），試樣表面處于鈍化狀態，采用圖4a所示的等效電路。60℃下的等效電路與40℃下的明顯不同：在540MPa下形成穩態點蝕時，加入了與鈍化區等效電路并聯的擴散控制點蝕區的等效電路（其中Ｒpass為鈍化膜電阻，Ｒpit為點蝕擴散電阻，Ｒs．pit為點蝕坑內溶液電阻），如圖4b所示；在140MPa下，根據極化曲線和阻抗圖可知，主要發生亞穩態點蝕，而沒有穩態點蝕，其等效電路如圖4c所示。

為了分析雙電層的阻抗行為，在圖4的等效電路中使用常相位角原件（CPE），其表達式為：ZCPE=P－1·（iω）－n（1）式中：P是CPE的數值；ω是角頻率；n是誤差參數，0≤n≤1。對于含有CPE的等效電路，雙電層電容可以根據（2）式得出［14］：Cpass=P1n·Ｒ（1－n）/nct（2）從表1可知，40℃、OCP條件下，應力對鈍化膜電阻Ｒpass沒有明顯影響。從表2可知，在600mV條件下，540MPa的應力降低了鈍化膜阻值，由0MPa下的32449Ω·cm2降至15459Ω·cm2。溶液溫度升高至60℃后，電荷遷移能力加快，Cl離子對鈍化膜的侵蝕性增強，鈍化膜阻值明顯降低，且發生點蝕時擴散電阻值也相對較低，見表3。當極化偏壓從OCP增加至600mV時，鈍化膜的常相位角原件n值由大于0．95降至0．6～0．7，同樣表明此時離子穿透鈍化膜的能力得到提高，鈍化膜完整性遭到破壞，其結果與文獻［14］、［15］報道結果一致。在60℃、140MPa條件下，根據擬合計算結果（表4），其中一個Ｒpass1值較高，與鈍化膜阻值接近，而較低的Ｒpass2值可能與此時的亞穩態點蝕有關。

2．3點蝕形貌

圖5為雙相鋼在60℃溶液中經過600mV偏壓的阻抗測試，3種不同應力條件下試樣表面的SEM圖像。可以看出，0MPa下不銹鋼管表面形成了數個點蝕坑，蝕坑最大尺寸約為400μm，且試樣表面有產物沉積，如圖5a所示。140MPa下的試樣表面沒有觀察到明顯的點蝕，如圖5b所示。當應力增加至540MPa，點蝕坑肉眼可見，且蝕坑最大尺寸達1mm左右，如圖5c所示。這表明140MPa應力可抑制點蝕的形成，而540MPa應力促進點蝕的生長。

3結論

1）動電位極化測試表明，在40℃溶液中，增大拉應力降低了2205雙相不銹鋼管的擊破電位，增加了陽極電流密度；在60℃溶液中，陽極區出現亞穩態暫態峰，0、540MPa拉應力下的擊破電位明顯降低，但140MPa拉應力下仍可維持相對較高的擊破電位值。

2）電化學阻抗和等效電路擬合結果表明：540MPa拉應力降低了電荷轉移電阻，在60℃、600mV偏壓下形成點蝕阻抗特征；140MPa拉應力下沒有發現明顯的穩態點蝕阻抗特征。這說明140MPa拉應力可以提高2205雙相鋼的耐點蝕性能。

3）腐蝕形貌分析表明：40℃下試樣沒有發生點蝕；60℃、600mV下，試樣在140MPa下沒有發生點蝕，在0、540MPa下表面出現較大點蝕坑。該結果可為進一步拓展2205雙相鋼在溫度與應力綜合環境中的應用提供支持。